鋼筋桁架樓承板的理論計(jì)算模型(2)
發(fā)布時間：2015/10/15 7:59:19
鋼筋桁架樓承板的理論計(jì)算模型(2)
發(fā)布時間：2015-3-30 8:52:29
鋼筋桁架樓承板
共6（或7）片（**在有腹桿或橫向鋼筋通過的中部，應(yīng)變片在中點(diǎn)兩邊各布置一應(yīng)變片，否則只在中點(diǎn)處布置一只應(yīng)變片）。在每個試件的跨中（或接近跨中）鋼板底部布置百分表側(cè)撓度，共四個。應(yīng)變數(shù)據(jù)的采集使用YJR-5型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀。
b承載力試驗(yàn)階段：
用千斤頂進(jìn)行兩點(diǎn)分級加集中荷載，直至樓板破壞。加載簡圖如圖4。在樓板的跨中和支座處設(shè)置百分表，共3×2＝6個，如圖5；板內(nèi)應(yīng)變片布置圖見圖2。
2試驗(yàn)結(jié)果及分析
2.1施工階段的試驗(yàn)
A 跨度為3m的A組模板施工階段的試驗(yàn)
1）理論計(jì)算結(jié)果
模板鋼筋骨架在施工階段的變形至關(guān)重要。兩端簡支的自承式鋼模板一般由施工階段控制設(shè)計(jì)。施工階段鋼筋骨架的計(jì)算模型采用斜腹桿鉸接，上下縱向鋼筋連續(xù)的模型，不考慮底部薄鋼板的作用。不考慮鋼模板作用，是因?yàn)殇撃０宀⑽磁c縱向鋼筋連接，鋼模板僅僅是通過橫向鋼筋與鋼模板點(diǎn)焊連接，且離下弦有25mm的距離。
計(jì)算采用的荷載為樓板自重（按照實(shí)際澆注的重量）以及與兩種活荷載分別疊加等3種情況。由于是施工階段，主要關(guān)注的是撓度，因此未考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)。A組上下縱向鋼筋軸線間距為58mm。實(shí)際澆注后模板下?lián)?，樓板跨中?shí)際厚度為125mm，支座處105mm，樓板平均厚度115mm。鋼筋的彈性模量取2.1N/mm2。
2）理論模型的合理性分析：
理論和實(shí)測值的對比見表1～表4。由表可見，試驗(yàn)所測得的跨中撓度值、下上弦縱向鋼筋應(yīng)變值和腹桿鋼筋應(yīng)變值與相應(yīng)理論值的對比可見，所采用的小桁架模型是合理的，有很高的_。結(jié)果表明這一模型是合理的。
表1 撓度測試值
平均值(mm)
理論值(mm)
試件編號
1
2
3
4
澆注完畢后
12.24
12.69
12.41
12.33
11.54
誤差（％）
6.0934
9.9939
7.567
6.8735
集中活荷載
17.20
17.15
17.49
17.49
16.97
誤差（％）
1.3434
1.0488
3.0521
3.0521
均布活荷載
16.98
17.65
17.50
17.35
17.06
誤差（％）
-0.5
3.4463
2.5671
1.688
**注：表中集中活荷載指跨中的集中活荷載；均布活荷載指在五等分點(diǎn)所加的集中活荷載（見圖3）。以下表格相同。
表2 試驗(yàn)下弦鋼筋應(yīng)變值
平均值()
理論值()
試件編號
1
2
3
4
澆注完畢后
330.7
330.5
365
343.8
341
誤差(%)
-3.03
-3.08
7.038
0.806
集中活荷載
479.5
491
476.5
493.8
538
誤差(%)
-10.9
489.7
-8.74
-11.4
-8.22
均布活荷載
468.1
555
468
518
誤差(%)
-5.47
-9.63
7.143
-9.65
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